6C19为仿前苏联6C19N生产的电源调整管，手册中基本数据资料译自俄文说明书。手册中的测试条件为Ua=IIOV，Ug=-7V，Ia=150mA．测得的S=7.5mA/V．R1=300n。上图为同时发表的特性曲线族，在曲线圈中明显与上述测试条件相左。由上图可见．Ua=llOV．Ug=-7V的交点远非Ia=105mA的投影点，因此笔者认为该数据不可信。稳妥之法是利用该特性曲线族，参考极限值估算工作点参数。
　　
　　6C19板压极限值为200V时．板耗为11W．由此首先可确定采用Ua=150V比较合理，以使在允许的板耗下有较大的板流，当Ua=150V时，显然工作点电流应在llW/150V=73mA以内。可通过上图确认板流线性区（此处系指广义的线性区，即板流除去截止点和饱和点以外的Ug对la可控区域），从上图中可读出Ua=150V条件下，当Ug=-80V时Ia截止，Ug=-70V处Ia为8mA左右，则栅压在0~70V变动时板流将无截止、饱和引起的失真。根据三极电子管的特性，其最大板流通常可达板耗限制下板流的两倍，而无明显硬过渡饱和现象，因此，可确认当栅压从Ug_-70V升到Ug =ov区间，板流将由8mA增大到2X73mA=146mA，在此期间．Ia与Ug成线性关系，因此选择<73mA为静态板流。以Ua=150V，板压垂直线与各条Ug线交点得到各交点Ug和Ia值，则可在X轴为Ug、Y轴为Ia的直角坐标上绘出一张类似图l的6CJ9的Ua=150V的Ug-Ia特性曲线（见下图）。
　　
　　由于上图精度低．相关数据估测误差难免，由下图可见，曲线上部线性较好，越接近截止点ug=-80v，曲线曲度越大，此为上图中只选择Ug=OV~70V的原因。为减小截止区失真．故将工作点板流la选在板流60mA的0点（见上图）．0点静态参数为Ua=150V．Ig0=60mA，Ug=-50V，静态板耗仅为150VX0.06V=9W．作为甲类放大时，最大输入信号可达50VP-P。